Работу можно загрузить в формате Word
Здесь в основном представлены справочные данные и результаты их обработки, приведенные к виду аппроксимирующих уравнений. Приведен также фрагмент учета на теплопередачу загрязнения поверхностей. Этот фрамент включен в полную модель работы котлоагрегата – файл MK_3G.XLS.
Стр.48-49 "Тепловой расчет промышленных парогенераторов", Киев,"Вища школа", 80г:
Данное пособие (тепловой расчет) составлено с учетом последних на 1980г разработок.
s=0.9*(4*s1*s2/(3.14*d^2)-1)*d
s1 и s2 -поперечный и продольный шаги труб, м; d - их диаметр, м.
Излучение газовых объемов можно приближенно учесть:
al'=al*(1+A*(Tk/100)^0.25*(lp/lob)^0.07)
lp, lob -глубина (по ходу газов) рассA=0.3 -газ,мазут;0.4 -АШ
Теплота излучения газового объема на предшествующий ему пучок незначительна. Также не учитывают излучение на ТВП и низкотемпературную ступень ВЭ.
Стр. 43-44 Hормативного метода за 1957г:
Если ssd=(s1+s2)/d<=7, то s=(1.87*ssd-4.1)*d
Если 7<ssd<13, то s=2.82*ssd-10.6)*d
Излучение газовых объемов можно учесть:
s'=s*(lp+A*lob)/lp A=0.5 для ПП и 0.2 за ПП
HОМОГРАММЫ
КОHВЕКТИВHЫЙ ТЕПЛООБМЕH
При поперечном омывании коридорных пучков (Nr>1):
* Стр. 206, номограмма II При числе рядов Nr=1 используется формула для шахматных пучков
ak=Cz*Cf*an
Cz=1.00059+0.22222*Nr^-1.2-7.0707*Nr^-2.4+26.592*Nr^-3.6-29.828*Nr^-4.8
для воздуха:
Cf=0.3838+13.5164*(t+100)^-0.5-56.545/(t+100)
для дымовых газов:
Cf=1.1077-0.002944*t^0.7+0.67936*r_H2O+0.0050854*t^0.7*r_H2O+ 8.9737E-06*t^1.4-2.4659*r_H2O^2-4.6377E-05*t^1.4*r_H2O^2+23.168*t^-0.1*r_H2O^4
an=4.24/d*(w*d)^0.64
* Здесь d в м - как в формуле (на номограмме в мм)
ИТАК, при поперечном омывании коридорных пучков (Nr>1):
ak=Cz*Cf*an
Cz=1.00059+0.22222*Nr^-1.2-7.0707*Nr^-2.4+26.592*Nr^-3.6-29.828*Nr^-4.8
Cfv=0.3838+13.5164*(t+100)^-0.5-56.545/(t+100)
* Cfv = Cf для воздуха
Cfg=1.1077-0.002944*t^0.7+0.67936*r_H2O+0.0050854*t^0.7*r_H2O+8.9737E-06*t^1.4-2.4659*r_H2O^2-4.6377E-05*t^1.4*r_H2O^2+23.168*t^-0.1*r_H2O^4
* Cfg = Cf для газа
an=4.24/d*(w*d)^0.64
При поперечном омывании шахматных пучков:
* Стр. 207, номограмма III
ak=Cz*Cf*Cs*an
Cz=1.0101+0.26308*Nr^-0.7-3.0519*Nr^-1.4+4.50125*Nr^-2.1-2.1226*Nr^-2.8
для воздуха:
Cf=2.2357-0.72908*(t+100)^0.1-0.0082964*(t+100)^0.2
для дымовых газов:
Cf=1.723-0.00072545*t-2.1255*r_H2O^0.1+0.00081189*t*r_H2O^0.1+1.5846E-07*t^2+1.5631*r_H2O^0.2-1.6954E-07*t^2*r_H2O^0.2+257255*t^-0.8*r_H2O^10
Определение Cs:
* s1d=s1/d; s2d=s2/d
Cs=1.7595+0.28035/s1d-0.47676/s2d+0.938/s1d/s2d-1.3253*s1d^-2+0.15628*s2d^-2+0.10158*s1d^-2*s2d^-2-0.5057*s1d^-0.4*s2d^0.6+0.0017279/s1d*s2d^3
* s1d=s1/d; s2d=s2/d
При поперечном омывании шахматных пучков:
* Здесь d в м - как в формуле (на номограмме в мм)
an=4.53/d*(w*d)^0.6
ИТАК, при поперечном омывании шахматных пучков:
ak=Cz*Cf*Cs*an
Cz=1.0101+0.26308*Nr^-0.7-3.0519*Nr^-1.4+4.50125*Nr^-2.1-2.1226*Nr^-2.8
Cfv=2.2357-0.72908*(t+100)^0.1-0.0082964*(t+100)^0.2
Cfg=1.723-0.00072545*t-2.1255*r_H2O^0.1+0.00081189*t*r_H2O^0.1+1.5846E-07*t^2+1.5631*r_H2O^0.2-1.6954E-07*t^2*r_H2O^0.2+257255*t^-0.8*r_H2O^10
Cs=1.7595+0.28035/s1d-0.47676/s2d+0.938/s1d/s2d-1.3253*s1d^-2+0.15628*s2d^-2+0.10158*s1d^-2*s2d^-2-0.5057*s1d^-0.4*s2d^0.6+0.0017279/s1d*s2d^3
* s1d=s1/d; s2d=s2/d
an=4.53/d*(w*d)^0.6
При продольном омывании поверхностей нагрева:
* Стр. 208-209, номограмма IV
при охлаждении дымовых газов и воздуха:
ak=Cf*Cl*an
при нагревании воздуха:
ak=Cf'*Cl*an
Cl=0.8326+0.80812*(L/de+1.2)^-0.4 или 1.0
* Поправка на относительную длину вводится только при L/de<50
для воздуха:
Cf=0.1909+32.6105*(t+100)^-0.6-190.456*(t+100)^-1.2
для дымовых газов:
Cf=1.6256-0.045133*t^0.5+0.4512*r_H2O+0.093678*t^0.5*r_H2O+ 0.00045725*t+1.5688*r_H2O^2-0.12748*t^0.5*r_H2O^1.2
Cf'=1.706-0.058086*t^0.5-0.009009*tst^0.8-0.00129315*t^0.5*tst^0.8-0.0035079*t+2.091E-05*tst^1.6+0.0076874*t^0.6*tst^0.5
an=2.38/de*(w*de)^0.8
* Здесь de в м - как в формуле (на номограмме в мм)
ИТАК, при продольном омывании поверх нагрева:
при охлаждении дымовых газов и воздуха:
ak=Cf*Cl*an
Cfv=0.1909+32.6105*(t+100)^-0.6-190.456*(t+100)^-1.2
Cfg=1.6256-0.045133*t^0.5+0.4512*r_H2O+0.093678*t^0.5*r_H2O+0.00045725*t+1.5688*r_H2O^2-0.12748*t^0.5*r_H2O^1.2
Cl=0.8326+0.80812*(L/de+1.2)^-0.4 или 1.0
an=2.38/de*(w*de)^0.8
при нагревании воздуха:
ak=Cf'*Cl*an
Cf'=1.706-0.058086*tv^0.5-0.009009*tst^0.8-0.00129315*tv^0.5*tst^0.8-0.0035079*tv+2.091E-05*tst^1.6+0.0076874*tv^0.6*tst^0.5
* tv, tst - температура воздуха и стенки в oC
Cl=0.8326+0.80812*(L/de+1.2)^-0.4 или 1.0
* L, de - длина трубы и эквивалентный диаметр
an=2.38/de*(w*de)^0.8
УЧЕТ ЗАГРЯЗHЕHИЙ
Значения коэффициента загрязнения e, м2*час*град/ккал:
* Стр. 218-219 Для w<=15 м/сек. При сжигании смеси коэффициент выбирается по более загрязняющему топливу.
* КПу - котельные пучки; П/П - перегреватели; ГлЭк - гладкотрубные экономайзеры; ЧугЭк - чугунные экономайзеры
При сжигании твердых топлив:
e=Cd*eo+pe * Здесь d в м (на рис. в мм)
* Cd - поправка на диаметр труб; eo - исходное загрязнение; pe - поправка к eo, pe=0.002 при t>400 oC (П/П, конвективные пучки, второй ступени экономайзера)
Cd=2.875-3.8145*@Exp(-19*d)
для коридорных пучков:
исходное загрязнение в м2*час*град/ккал:
eo=0.034067*@Exp(-0.18*w)
* w - cкорость газов в м/сек
для шахматных пучков:
* s2d=s2/d
eo=0.01*(-22.545-1.929*w^-0.4+55.65*s2d^-0.2+10.807*w^-0.4*s2d^-0.2-4.4474*w^-0.8-37.24*s2d^-0.4-0.04787*w^-0.8*s2d^-0.4+0.4256*w^0.5*s2d^-1.8)
*Формула может работать (приближенно) только в пределах w=2..18 м/сек, s2d=1..2 м/м; экстраполяция за эти пределы не проходит (полином ее искажает).
eo=0.001*@IF(s2d<=1.4,1.96282-1.46585*s2d^-0.5+0.731172/s2d,1.25418-0.00201094*(s2d-1)^-1.5)*@Exp(-(0.12+0.2203*s2d^-4)*w)
!* eo=0.01*B*@Exp(k*w), где B и k фукции от d2s. Формула работает корректно и допускает любое экстаполирование