Итак, наладчик проводит испытания, сравнивает их со справочными материалами (таблицами, графиками и т.п.), обрабатывает материалы, приводит их к некоторым стандартным условиям с помощью поправок и выдает результат. Все здесь нам, химикам-наладчикам, знакомо за вычетом использования поправок. Поправки для наладчика это своего рода "таблицы умножения", которые многие наладчики помнят наизусть. Так обстоят дела у тех, кто проводит испытания котлов или турбин, так обстоят дела у тех, кто занимается топливоиспользованием, и т.д. Такие подходы у наладчиков других цехов отрабатывались десятилетиями и нам, химикам-наладчикам, тоже пора выбираться из нынешнего дремучего состояния относительно методологии выполнения работ.
В файле vpu_ni приведены расчетные таблицы работы H-катионитовых фильтров, загруженных КУ-2, что позволяет, в принципе, решать едва ли не весь круг означенных задач применительно к работе указанных фильтров. Hо прежде чем вы отважитесь на плавание в этих безбрежных таблицах, не мешает кое-что в них прояснить.
В таблицах приняты следующие обозначения:
Ch - концентрация ионов водорода в регенерирующем растворе на выходе из фильтра;
Сk - кислотность регенерирующего раствора на выходе из фильтра;
Cn - концентрация ионов натрия в растворе на выходе из фильтра;
EEh - концентрация ионов водорода в ионите средняя па всему однокорпусному или двухкорпусному фильтру;
EEn - концентрация ионов натрия в ионите средняя по фильтру;
EEc - концентрация ионов кальция и магния в ионите средняя по фильтру;
G - расход на регенерацию кислоты в долях от полной обменной емкости всего одно- или двухкорпусного фильтра;
d~=G/EEh - удельный расход реагента без учета потерь емкости при отключении фильтра на регенерацию и при его отмывке после регенерации;
aNa - доля натрия от общего количества катионов натрия и жесткости, вытесняемых в процессе регенерации.
Все значения приведены в относительных единицах:
C=C/Co в г-экв/г-экв
EE=EE/EEmax в г-экв/г-экв
G=G/EEmax в г-экв/г-экв, где Co концентрация кислоты на входе в фильтр, EEmax - максимальная (она же полная) обменная емкость катионита.
Для серной кислоты с концентрацией 200 мг-экв/л в расчетах использована константа диссоциации, равная 0.36 (при данной концентрации) и две константы обмена для слоя ионита:
Khn=(Ch/Eh)/(Cn/En) - обмен ионов водорода на натрий
Khc=(Ch/Eh)*(Ch/Eh)/(Cc/Ec) - обмен ионов водорода на катионы жесткости кальций и магний.
Для обмена на натрий константа, определенная по лабораторным данным, составляет 1.8, для обмена на катионы жесткости константа равна средневзвешенной величине Khc=aCa*70+aMg*26. Так, при равных долях кальция и магния в обрабатываемой воде Khc=70*0.5+26*0.5=48.
Собственно говоря, я мог бы и не досаждать здесь этими деталями, с которыми при желании можно ознакомиться в файле vpu_ni, и фигурировать не значениями константы Khc, а долями Ca и Mg. Hо дело в том, что константы, в отличие от долей, имеют более общий характер и они могут быть использованы для разных ситуаций, например, для зарубежных аналогов КУ-2. Соответственно, это соображение расширяет и возможности использования упомянутых таблиц.
Константы обмена и константа диссоциации серной кислоты относятся к концентрациям в относительных единицах, поэтому при концентрации серной кислоты, отличной от 200 мг-экв/л, значения константы диссоциации будет уменьшаться при увеличении концентрации кислоты, выраженной в мг-экв/л, что приводит к уменьшению эффективности регенерации, а константа Khc также будет уменьшаться, что, однако, в этом случае приводит к увеличению эффективности регенерации по катионам жесткости. В промышленных условиях увеличение концентрации кислоты сопровождается уменьшением объема регенерирующего раствора, что сопровождается увеличением степени его разбавления в водяной подушке фильтра и т.п. В общем, как отмечено в предыдущих листах, увеличение концентрации регенерирующего раствора серной кислоты в промышленных условиях не приводит к столь существенному увеличению эффективности регенерации, как это отмечается в справочных материалах. Так что расчетные таблицы можно, пусть и с некоторыми оговорками, применять не только для использованной в расчетах концентрации серной кислоты (200 мг-экв/л), но и для других ее концентраций. Конечно, можно было бы привести и большее количество расчетных таблиц (для разных концентраций серной кислоты), однако оно и без того уже изрядно велико, а перебрать в рамках таблиц все возможные варианты регенераций просто нереально. Это можно проделать в рамках использования программы расчетов водоприготовления, однако пока что мы ведем речь об ином - об использовании имеющихся справочных таблиц применительно к регенерации фильтров серной кислотой.
Hедавно я сделал выборку из этих таблиц для спаренного фильтра применительно к следующему типичному, но довольно широкому диапазону: Eni=0.2--0.6 (доля натрия в истощенном основном фильтре); Khc=26--72 (от aMg=1 до aCa=1 в обрабатываемой воде - aMg+aCa=1); d~ до 3-х г-экв/г-экв. Выборку эту я не привожу, чтобы не загромождать текст, а аппроксимирующее уравнение для указанного диапазона получилось следующее:
Вы можете использовать результаты расчетов по этому уравнению в качестве образца, с которым вы можете сравнить результаты ваших испытаний:
а поправки к вашим результатам, рассчитанные по этому уравнению, вы можете использовать, что называется, один к одному:
Правда, оперировать бывает проще с долей натрия в составе обрабатываемой воды, а не с величиной Eni, хотя бывают и разные ситуации на этот счет. Эта доля в среднем равна aNa - доле натрия в общем количестве катионов, вытесненных при регенерации. Для диапазона d~=1.7-3, aNa среднее аппроксимируется уравнением:
aNa_sr=-2.375+2.2043*Eni^0.1+0.51935*Khc^0.1
откуда:
Eni=((aNa_sr+2.375-0.51935*Khc^0.1)/2.2043)^10
и наш исходный фрагмент примет вид: Khc 55
Пару раз скопировать этот фрагмент и соорудить из него фрагмент для расчета поправок, как это было проделано выше, я думаю, не составит для вас труда.
Для более тонких расчетов вам может потребоваться не только величина полученной в процессе регенерации обменной емкости EEh, но и часть емкости, занятых катионами натрия - EEn и жесткости - EEc:
EEc=-30+0.24026*G^-0.2+49.6739*(Khc^0.02/Eni^0.06)-20.2589*(Khc^0.02/Eni^0.06)^2 Khc 55
А можно ли избавиться от этой балластной "антиемкости" EEc в процессе обычной (без специальных приемов) регенерации? Зададим "сумасшедший" расход кислоты: Khc 55
Результат, правда, получился несколько странный из-за того, что мы превысили диапазон аппроксимации (диапазон использования аппроксимирующего уравнения) почти в десять раз, но в качественном плане результат именно такой - балластная часть емкости, занятая катионами жесткости, всегда остается в фильтре при обычных его регенерациях серной кислотой. То же происходит с катионами трехвалентного железа. То же происходит с Cl-ионами в сильноосновном анионите. В последнем случае порой даже говорят о хлоридном отравлении АВ-17, хотя дело здесь в большой константе обмена OH на Cl (или в малой константе обмена Cl на OH, если так понятнее), а не в "отравлении" анионита. Если в поступающей на обессоливающую установку натрий-катионированной воде (такие решения случаются в некоторых хитрых - то бишь, авантюрных - "бессточных" схемах) есть хотя бы небольшая доля солей жесткости (а она есть всегда), эта жесткость будет постепенно накапливаться и блокировать часть емкости в H-катионитовом фильтре.
А что произойдет с H-катионитовым фильтром в процессе последующих регенераций если он первоначально находился в Na-форме? В такой форме он бывает, например, при первом запуске водоочистки. Давайте смоделируем этот процесс, используя aNa_i - долю натрия Na/(Na+Ca+Mg) в воде перед H-фильтром и тот факт, что созданная в процессе регенерации EEh будет занята после истощения фильтра катионами натрия и жесткости в соотношении aNa_i/(1-aNa_i), а также тот факт, что весь натрий к моменту окончания фильтроцикла переместится в основной фильтр. Правда, первые расчетные фильтроциклы будут категорически выходить за пределы аппроксимации, поэтому начнем, например, с Eni=0.6, что не помешает нам получить правильный (в пределах точности аппроксимирующего уравнения) конечный результат. Плюс к этому добавим еще одно аппроксимирующее уравнение, характеризующее концентрацию натрия после основного фильтра в конце регенерации или относительный проскок натрия в фильтроцикле:
Cn=1.350819*@Exp(-0.9*d~^2.5*Eni^-0.3*Khc^-0.1)
Теперь попробуем "пройтись" в обратном порядке:
Аналогичным образом вы можете смоделировать и ситуацию при проведении испытаний ВПУ.
Теперь рассмотрим обратную задачу: каким должен быть расход серной кислоты, чтобы обеспечить проскок натрия, не превышающий требуемой величины. Скажем, у нас сумма анионов сильных кислот после H-фильтра 5 мг-экв/л, а проскок не должен превышать 0.25 мг-экв/л, что соответствует условию Cna<=0.25/5=0.05 г-экв/г-экв. Если мы внимательно присмотримся к исходным аппроксимирующим уравнениям
Cn=1.350819*@Exp(-0.9*d~^2.5*Eni^-0.3*Khc^-0.1)
d~=0.686-5.64172*G^1.3+0.308544*(Khc^0.04/Eni^0.12)+5.29058*G^1.3*(Khc^0.04/Eni^0.12) то обнаружим, что они составлены так, что их можно "перевернуть":
d~=(-@Ln(Cn/1.350819)/(0.9*Eni^-0.3*Khc^-0.1))^0.4
G=((d~-0.686-0.308544*(Khc^0.04/Eni^0.12))/(-5.64172+5.29058*(Khc^0.04/Eni^0.12)))^(1/1.3)
Если вас интересует связь между d~ и d~os - удельными расходами для спаренного и, отдельно, для основного фильтров, то можно предложить аппроксимацию:
d~os=-1.46+2.5701*d~*Eni^-0.02*Khc^-0.03
Более точные результаты вы можете получить при интерполяции табличных данных в файле vpu_ni. Можно также предложить список более точных аппроксимирующих формул:
для спаренного фильтра:
формулы для базового диапазона при Khc=55:
d~=0.8239-7.18093*G^1.27+0.2201708*Eni^-0.1+7.7571*G^1.27*Eni^-0.1
d~=0.8239+0.2201708*Eni^-0.1-G^1.27*(7.18093-7.7571*Eni^-0.1)
пример поправки:
G=((0.8239+0.2201708*Eni^-0.1-d~)/(7.18093-7.7571*Eni^-0.1))^(1/1.27)
(d~-0.8239+7.18093*G^1.27)=Eni^-0.1*(0.2201708+7.7571*G^1.27)
Eni=((d~-0.8239+7.18093*G^1.27)/(0.2201708+7.7571*G^1.27))^-10
EEc=0.62434+0.147783*G^-0.3-0.5630244*Eni^1.03+0.01600792*G^-0.3*Eni^1.03
(EEc-0.62434+0.5630244*Eni^1.03)=G^-0.3*(0.147783+0.01600792*Eni^1.03)
G=((EEc-0.62434+0.5630244*Eni^1.03)/(0.147783+0.01600792*Eni^1.03))^(1/-0.3)
d~2k=0.591+0.493777*d~1k-0.0331227*d~1k*Eni^-0.5+1.99942E-08*d~1k^5*Eni^-5
d~1k=-1.38+2.35117*d~2k-0.506402*d~2k*Eni^3-7.463525E-05*d~2k^5*Eni^-2
Cn_1k=-0.5257-0.0563885*d~1k+1.741336*(d~1k+0.2)^-1.5*Eni^0.1+0.213204*d~1k*Eni^0.1-0.0475127*d~1k^1.4*Eni^0.5
** d~2k = d~ для спаренного фильтра; d~1k = d~ для однокорпусного или основного фильтра
** d~2k = d~ для спаренного фильтра; d~1k = d~ для однокорпусного или основного фильтра
** Cn_1k = Cn для однокорпусного или основного фильтра
формулы, построенные на основе формул базового диапазона для
Khc=26--72, Eni=0.2--0.6, d~<=3.0:
** d_55 = d~ при Khc=55
d~=d_55+0.00262622*(d_55-1)*(Khc-55)*Eni^-0.57-2.9198E-05*(d_55-1)*(Khc-55)^2*Eni^-0.43
приведение к d_55 (наиболее типичный диапазон с соотношением кальция и магния 2/1):
d_55=1+(d~-1)/(1+0.00262622*(Khc-55)*Eni^-0.57-2.9198E-05*(Khc-55)^2*Eni^-0.43)
аналогично:
dEEc= EEc-EEc_55 =EEc_55*(-0.000660642*(Khc-55)*G^2-2.30915E-05*(Khc-55)^2*G^0.6+0.00391604*(Khc-55)*Eni^0.24*G^0.7)
EEc=EEc_55*(1-0.000660642*(Khc-55)*G^2-2.30915E-05*(Khc-55)^2*G^0.6+0.00391604*(Khc-55)*Eni^0.24*G^0.7)
приведение к EEc_55:
EEc_55=EEc/(1-0.000660642*(Khc-55)*G^2-2.30915E-05*(Khc-55)^2*G^0.6+0.00391604*(Khc-55)*Eni^0.24*G^0.7)
а также:
Cn=-0.00216+61.77574*@Exp(-0.126*(5+d~*Eni^-0.11*Khc^-0.04)^2)
d~1k=((-@Ln((Cn+0.00216)/61.77574)/0.126)^0.5-5)/(Eni^-0.11*Khc^-0.04)
Для однокорпусного или основного фильтра диапазон расходов кислоты в г-экв/г-экв или в кг/м3 в два раза шире, чем для спаренного фильтра. Поэтому и аппроксимация для однокорпусного фильтра потруднее. Тем не менее: некоторые общие формулы:
** диапазон d~=2-5, aNa средний
формулы для базового диапазона при Khc=55:
d~(Eni=0.4)=2.3609-0.7985216*G^-0.3+1.0549511*G^2.3-0.3592798*G^3.3+0.04007278*G^4.3
d~=0.922+2.66936*G+3.51679*(G+1)^0.2*Eni^3-5.03997*G^0.64*Eni^1.3-7.37941E-08*G^9*Eni^-5
EEc=2.6677-2.26476*G^0.1-3.71336*Eni^0.5+5.8736*G^0.1*Eni^0.5-2.55993*G^0.14*Eni^0.8
G=-0.311+0.380215*d~-1.140224*d~^-3*Eni+0.801689*d~^0.8*Eni^1.5+0.142351*d~*Eni^1.8
Cn=-0.5257-0.0563885*d~+1.741336*(d~+0.2)^-1.5*Eni^0.1+0.213204*d~*Eni^0.1-0.0475127*d~^1.4*Eni^0.5
d~=5.717-5.58147*Cn^0.2-0.624508*Eni^-0.5+1.57619*Cn^0.2*Eni^-0.4-0.408445*Cn^0.4*Eni^-0.8
G=0.8089-1.305916*Cn^0.4+3.11613*Cn^-0.02*Eni^1.2-2.34645*Cn^0.3*Eni^1.3-0.688332*Cn^0.6*Eni^2.4
более общие формулы для диапазона Khc=26--72, Eni=0.2--0.6 и d~<=5.0:
EEc=0.8256-0.0961329*G^0.6-2.24006*Khc^-0.2*Eni^1.6+0.429*G^0.6*Khc^-0.2*Eni^1.6
EEn=3.694841*@Exp(-2.4*d~1k*Eni^-0.24*Khc^-0.08)
Eni=-0.013+0.41547*aNa_sr^10-0.25512*Khc^-0.4+2.2837*aNa_sr*Khc^-0.4
** диапазон d~=2-5, aNa средний
а также
d~1k=-1.38+2.35117*d~2k-0.506402*d~2k*Eni^3-7.463525E-05*d~2k^5*Eni^-2
Cn=-0.00216+61.77574*@Exp(-0.126*(5+d~*Eni^-0.11*Khc^-0.04)^2)
d~=((-@Ln((Cn+0.00216)/61.77574)/0.126)^0.5-5)/(Eni^-0.11*Khc^-0.04)
другой вариант для Cn:
Cn_1k=0.871634*@Exp(-0.46*d~1k^2*Eni^-0.21*Khc^-0.07)
Вы сможете раскрыть эти формулы в работающие фрагменты без особых затруднений если... если вы владеете элементарными навыками работы в Excel.
К сожалению возможности аппроксимации ограничены. Точнее сказать, трудоемкость получения аппроксимирующих уравнений возрастает едва ли не в геометрической прогрессии с каждым шагом их уточнения или расширения их диапазона. Впрочем, мы еще далеко не использовали и возможности простых аппроксимаций. Давайте хотя бы немного усовершенствуем наш спаренный фильтр. Добавим в него пару аппроксимирующих уравнений:
EEcos=0.8256-0.0961329*(2*G)^0.6-2.24006*Khc^-0.2*Eni^1.6+0.429*(2*G)^0.6*Khc^-0.2*Eni^1.6
Cnpf=0.901548*@Exp(-0.66*d~^1.6*Eni^-0.18*Khc^-0.06) где окончания os и pf относятся к основному и предвключенному фильтрам: EEcos - остаточная жесткость в основном фильтре, Cnpr - проскок" натрия после предвключенного фильтра в конце регенерации или в фильтроцикле.
Что-то странное у нас получилось с EEnos - отрицательная величина. Hо не спешите разочаровываться, ибо дисбаланс при построении моделей более чем обычная вещь. Об этом надо помнить всегда, чтобы его предотвращать. Попробуем подойти с другой стороны:
EEn=1.701944*@Exp(-1.16*d~^1.1*Eni^-0.3*Khc^0.028)
EEnos=1.701912E-13*@Exp(30*EEn^0.1*Eni^-0.04*Khc^0.012)
Теперь пока что вроде бы все в порядке. Развернем фрагмент
и добавим в него некоторые балансовые соотношения вида
EEpf=2*EE-EEos.
Поправим также слегка уравнение для Cnos, чтобы выполнялось
Cnos=0 при EEnos=0:
Cnos=1.350849*@Exp(-0.9*d~^2.5*Eni^-0.3*Khc^-0.1)*EEnos^1E-05
А поскольку наш аппроксимирующий фрагмент начинает обретать уже более приличную точность, то не мешает заменить грубую формулу для d~os на более точную:
d~os=-5.202+4.47255*d~^0.7+2.39178*Eni^-0.24*Khc^-0.23*G^-0.18-0.165608*d~^3.9*Eni^-1.4*Khc^-1.3*G^-1.8
Hу и более достойное уравнение для d~ тоже нам не помешает:
d~=1.036+5.20908E-06*(Khc/Eni)^1.6+G^1.25*(0.278388+0.187563*(Khc/Eni)^0.4-0.0429407*Khc^0.7*Eni)
Кстати, оно легко обращается к виду G=f(d~):
G=((d~-1.036-5.20908E-06*(Khc/Eni)^1.6)/(0.278388+0.187563*(Khc/Eni)^0.4-0.0429407*Khc^0.7*Eni))^0.8
Теперь мы можем снова смоделировать процесс, как это мы уже проделывали (см. выше) с более простым фрагментом:
Сверил эти результаты с расчетными таблицами файла vpu_ni и сходимость получилась весьма приличной...
Итак, теперь у вас, молодые коллеги, есть инструментарий для анализа работы спаренных Н-катионитовых фильтров. А эти фильтры, между прочим, основной элемент наладки работы многих ВПУ. Экспериментируя с этим инструментарием, вы можете помочь себе ответить на два глобальных вопроса: почему у вас при испытаниях получилось именно то, что получилось, и что должно было бы получиться при других условиях: при другом порядке проведения технологических режимов, при другом качестве обрабатываемой воды и т.д. и т.п. Я не могу перечислить или проиллюстрировать десятки вариантов возможных ответов на указанные вопросы. Но вы сможете найти эти ответы самостоятельно, как только осознаете, что в ваших руках не игрушка, а рабочий инструмент.
Вы можете дополнить этот инструментарий поправкой на недоиспользованную емкость dEEh, теряемую при отмывке и недоистощении фильтра, о чем уже шла речь в предыдущих листах. Здесь я попутно замечу, что недоистощенная в фильтроцикле емкость обычно (если это недоистощение не слишком велико) доистощается в процессе взрыхления фильтра. Поэтому наша модель в координатах d~=f(G,aNa_i) остается справедливой и при недоистощении фильтра (очень мелкие нюансы этого вопроса я здесь опускаю). А переход от d~ к d=G/(EEh-dEEh) при известном dEEh не сложен:
1/d=(EEh-dEEh)/G=1/d~-dEEh/G или
d=d~/(1-d~*dEEh/G) или, при некотором огрублении:
d=d~+dd, где dd=d~^2*dEEh/G
Поправки нужны для того, чтобы стандартизировать результат. Пусть, df и ddf - фактические значения d и dd, а dn и ddn - нормативные значения, причем значения df, ddf и dn известны. Тогда d~=df-ddf и dn=d~+dn
Вы скажете, что это я демонстрирую вам здесь какой-то примитив? Но именно так и поступают при построении энергетических характеристик оборудования в других цехах, имея перед собой (или на компьютере) таблицы и графики поправок на каждый чих. И так же, видимо, должны поступать и мы. Сначала результаты приводятся к некоторым стандартным (типичным, усредненным и т.п.) для данной ТЭС условиям, затем часть поправок предоставляется в пользование и эксплуатационному персоналу. У нас уже есть инструментарий, позволяющий построить таблицы поправок на Khc, Eni, aNa_i, а также и другие поправки в зависимости от вашей изобретательности и нужды в них.
А что дальше? А далее у нас на очереди анионитовый фильтр первой ступени, загруженный АН-31. С точки зрения обеспечения оптимальной эксплуатации этого фильтра может быть достаточно и того, что было сказано по данному поводу в предыдущих листах: нужно обеспечивать некоторый минимальный проскок натрия после Н1 в зависимости от меры старения АН-31. Но мы, наладчики, должны предоставлять еще и какие-то "картинки", характеризующие диапазон работы фильтров, даже если для практических целей и не нужен весь этот диапазон. Таковы правила игры. То бишь, прейскурантов и договоров на выполнение работ.
Это я объясняю - в качестве постановки задачи - не только вам, но и себе. Я открываю справочник химика-энергетика, том 1, стр. 65, рис. 2-14, "Обменная емкость анионита АН-31 по H2SO4+HCl". Сравниваю со своими данными. Геометрическое сходство есть, но расхождения весьма большие. Поэтому без дальнейших комментариев перехожу к собственным результатам. Возможно я еще и уточню их в последующем, а пока ситуация выглядит так:
d~=1+9.24933*@Exp(-3.45*(G+10^-5)^-0.8) где, как и ранее, G=G/EEmax. Вернее G=G/EEmaxy. Дело в том, что часть ионов серной кислоты поглощается в виде HSO4, что создает кажущееся (условное) увеличение емкости при подсчете ее за фильтроцикл. Чем больше доля H2SO4 в сумме кислот в H-катионированной воде, поступающей на фильтр A1, тем дольше фильтроцикл A1. Однако при регенерации NaOH часть щелочи уходит на нейтрализацию ионов HSO4, вытесняемых из анионита. Поэтому и щелочи тоже пойдет больше, но в целом кажущееся значение удельного расхода щелочи d~y примерно сохранится
d~y=G/EEy=1+9.24933*@Exp(-3.45*(Gy+10^-5)^-0.8)
Доля aHSO4 - поглощенных ионов HSO4 - равна примерно 0.37 от суммы поглощенных HSO4 и SO4. Поэтому EEy_H2SO4/EE_HCl= =(2*aHSO4+aSO4)/(aHSO4+aSO4)=(2*0.37+0.63)/1=1.37, где 1.37 - это множитель пересчета от емкости по HCl к условной емкости по H2SO4. В общем случае множитель пересчета Mp составляет:
Mp=aH2SO4*1.37+aHCl*1 Так, если доли серной и соляной кислот одинаковы (0.5), то получим Mp=0.5*1.37+0.5*1=1.185. Так что плясать приходится от емкости по хлоридам. Введем обозначения:
EEmHCl - максимальная емкость по HСl, г-экв/м3
EEmy=Mp*EEmHCl, г-экв/м3
Gabs = G в г-экв/м3
Gy=Gabs/Gmy, г-экв/г-экв EEmHCl
Возможно, эти цифры покажутся невероятными. Hо для нового АH-31 они примерно такие и есть. А зависимости EE=f(G) мы обычно строим для нового анионита. Старый АH-31 частично переходит в катионитную форму и это не столько изменяет EEmax, как ухудшает условия работы фильтра, о чем уже шла речь на предыдущих листах.
На этом пока заканчиваем инструментарий для первой ступени обессоливания воды. Каждый наладчик приобретает свой собсвенный опыт. Надеюсь, что с этим инструментарием, пусть и не полным, ваш индивадуальный опыт будет более богатым.