Текст работы можно загрузить в формате Word
Предварительное заключение
Теплохимические испытания 3-х котлов БКЗ 160-100 ПТ ООО «Краматорсктеплоэнерго. Котёл ст. №7
08.302.001
Начальник химслужбы А.А. Сотников
Ответственный исполнитель
ведущий инженер Н.Г. Протасов
Нормоконтролер К.С. Скворцов
Горловка 2008
<<Здесь материалы, скомпонованные из двух отчетов по котлу ст.№7. Точнее, из того, что было у меня в моих компьютерных залежах.
Я фигурировал как ответственный исполнитель (такова была позиция главного инженера), но основную работу, включая расчеты, проводил мой стажер и очень способный ученик Константин Фасей. Испытания проводились на тех же котлах, что и мною в 1975 г. Вы можете сравнить их результаты.
Здесь я предлагаю обратить внимание на Рис.3.2. Это типичная картина, когда коэффициент выноса кремнекислоты из котловых вод в пар уменьшается с увеличением кремнесодержания котловой воды. Я не знаю из этого ни одного исключения, хотя при больших кремнесодержаниях, типичных для уже далеких годов, такая зависимость выражена не столь явно. Если вы внимательно присмотритесь к графику, то вы увидите (по кремнесодержанию котловой воды и коэффициенту выноса в пар), что кремнесодержание паров в основном было намного меньше их предельно допустимого кремнесодержания.
При классическом, если позволите так выразиться, подходе к нормированию кремнесодержания следовало бы выбрать тот коэффициент выноса в пар, который отвечает кремнесодержанию котловой воды, при котором достигается предельно допустимое кремнесодержание паров. На практике же в таких случаях берется среднее значение коэффициента, отвечающее диапазону кремнесодержаний в процессе испытаний, т.е. более высокое против "классического" значение коэффициента, что, соответственно, приводит к более жестким нормам на кремнесодержание питательной и котловых вод. И действительно, зачем облегчать нормы, если ТЭС без проблем справляется и с более жесткими нормами. Ведь никто еще не доказал, что менее чистая вода (по тому же кремнесодержанию) хуже более чистой воды.
Аналогичная ситуация, скажу попутно, прослеживается и за многолетнюю историю норм ПТЭ. Как только улучшаются показатели работы ТЭС, так по ряду показателей ужесточаются нормы ведения ВХР.>>
Список авторов
Ответственный исполнитель,
ведущий инженер
Н.Г. Протасов
(координация работ, составление отчёта)
Инженер І категории
К.С. Фасей
(экспериментальная часть работ, составление отчёта)
Инженер
В.А. Папазова
(выполнение анализов котловых вод и конденсатов)
Инженер І категории
Л.П. Палий
(выполнение анализов котловых вод и конденсатов)
Реферат
Предварительное заключение: –– с., –– рис., –– табл., –– приложений, –– источников.
Объектом теплохимических испытаний является котлёл БКЗ-160-100 ПТ ст. № 7 ООО "Краматорсктеплоэнерго".
Цель работы – нормирование качества котловой воды, режимов непрерывной и периодической продувок.
В предварительном заключении приведены результаты расчётов показателей эффективности работы котла, определены предельно допустимые концентрации кремнийкислоты и натрия в питательной и котловых водах, обеспечивающих соблюдение требований ПТЭ, предъявляемых к насыщенному пару данного типа котлов.
Результатами работы являются режимные карты ведения водно-химического режима (ВХР) котла ст. №7, а также рекомендации по дальнейшему его улучшению.
Взаимосвязь с другими работами:
– 07.302.024 «Обследование режимов работы котлов БКЗ-160-100ПТ ст. №№ 6, 8, 9 с целью выявления причин повреждения экранных труб»;
– 08.302.001 доп. сопл. № 1 «Наладка водного режима котла ст. №7 ООО «Краматорсктеплоэнерго». Анализ эффективности антикоррозионной обработки теплоносителя».
теплохимические испытания, непрерывная продувка, ВОДНО-ХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ, кратность упаривания, коэффициент выноса
Содержание
С
Перечень условных обозначений........................................................................ 5
Введение............................................................................................................... 6
1 Краткая характеристика котлов БКЗ-160-100 ПТ............................................. 7
2 Основные задачи теплохимических испытаний............................................... 9
3 Характеристика опытов и обработка их результатов..................................... 10
3.1 Расчётные показатели эффективности работы котла............................... 11
3.2 Нормирование кремнесодержания котловых вод.................................... 12
3.3 Нормирование содержания натрия в котловых водах............................. 17
3.4 Соотношение щёлочностей и относительная щёлочность...................... 20
Выводы............................................................................................................... 22
Перечень ссылок................................................................................................ 24
Приложение А. Техническая программа........................................................... 25
Приложение Б. Рабочая программа................................................................... 25
Приложение В. Режимная карта котла ст. №7................................................... 26
Приложение Г. Результаты анализов.....................................................................
Перечень условных обозначений
ООО "КТЭ" – ООО "Краматорсктеплоэнерго";
ВХР – водно-химический режим;
ПТЭ – правила технической эксплуатации;
ЦХП – цех химической подготовки
КТЦ – котлотрубинный цех
ПВ – питательная вода
ЧОлев – котловая вода чистого отсека левая
ЧОср – котловая вода чистого отсека средняя
ЧОпр – котловая вода чистого отсека правая
СОлев – котловая вода левого солевого отсека
СОпр – котловая вода правого солевого отсека
НПлев – насыщенный пар левый
НПср – насыщенного пара среднего
НПпр – насыщенный пар правый
ПП – перегретый пар
НП – насыщенный пар
ЧО – чистый отсек
СО – солевой отсек
КВ – котловая вода
Введение
Теплохимические испытания котла БКЗ-160-100 ПТ ст. № 7 проводились на основании договора № 08.302.001 в период сентябрь-ноябре 2008г. Необходимость проведения работ была обусловлена вводом в работу котла после реконструкции.
Работы проводились в соответствии с утверждённой технической программой.
В предварительном заключении приведены результаты расчётов показателей эффективности работы котла, определены предельно допустимые концентрации кремнийкислоты и натрия в питательной и котловых водах, обеспечивающих соблюдение требований ПТЭ, предъявляемых к насыщенному пару данного типа котлов.
Данная работа непосредственно связана со следующими выполненными работами ДонОРГРЭС:
– 07.302.024 «Обследование режимов работы котлов БКЗ-160-100ПТ ст. №№ 6, 8, 9 с целью выявления причин повреждения экранных труб»;
– 08.302.001 доп. сопл. № 1 «Наладка водного режима котла ст. №7 ООО «Краматорсктеплоэнерго». Анализ эффективности антикоррозионной обработки теплоносителя».
1 Краткая характеристика котлов БКЗ-160-100 ПТ
Паровой котел БКЗ 160–100ПТ с естественной циркуляцией предназначен для получения перегретого пара при совместном сжигании твердого топлива в пылевом состоянии с жидким шлакоудалением и природного газа. В качестве основного топлива применяется уголь марки Донецкий АШ ухудшенного качества и природный газ. Паровой котел имеет П-образную компоновку.
Основные расчетные параметры.
Номинальная производительность, т/ч 160
Температура перегретого пара,°С
на смеси топлив 540
на газе 540
Давление перегретого пара, МПа (кгс/см2) 9,7 (99,35)
Давление в барабане, МПа (кгс/см2)
на смеси топлив 10,8 (110,0)
на газе 10,8 (110,0)
Температура питательной воды,°С 215
1.1 Схема циркуляции
Все экраны топочной камеры секционированы. Каждая панель представляет собой отдельный циркуляционный контур, за исключением средних панелей бокового экрана. Всего на котле выполнено четырнадцать контуров циркуляции.
Котел имеет двухступенчатую схему испарения.
В первую ступень испарения включены двенадцать контуров циркуляции. Во вторую ступень включены два контура циркуляции: блоки выносных циклонов и задние секции средних панелей бокового экрана.
Из барабана вода поступает в нижние коллекторы экранов по двадцати двум трубам диаметром 133×10 мм из стали 20. Пароводяная смесь отводится в барабан из верхних коллекторов экранов тридцатью двумя трубами диаметром 133×10 мм из стали 20: по три трубы от каждой панели фронтового и заднего экранов, по три трубы от каждой задней и две трубы – фронтовой панелей боковых экранов; по две трубы от фронтовой секции средней панели бокового экрана.
Во вторую ступень испарения включены два контура. Каждый контур образован следующим образом: из барабана котловая вода по одной трубе диаметром 133×10 мм из стали 20 поступает последовательно в ближний, а затем – в дальний выносные циклоны диаметром 426×28 мм из стали 20. Из каждого циклона вода по одной трубе диаметром 133×10 мм из стали 20 поступает в нижний коллектор задней секции средней панели бокового экрана. Из верхнего коллектора экрана пароводяная смесь по двум трубам диаметром 133×10 мм из стали 20 поступает в верхнюю часть выносных циклонов. Отсепарированный пар по двум трубам диаметром 133×10 мм из стали 20 отводится в барабан. Паропроизводительность второй ступени испарения составляет 15,4% от общей паропроизводительности котла.
1.2 Барабан и внутрибарабанные устройства
Барабан изготовлен из стали 22К. Внутренний диаметр барабана – 1600 мм, толщина стенки – 88 мм, длина цилиндрической части – 9500 мм.
Внутри барабана расположены сепарационные устройства.
В барабане организована первая ступень испарения. Вся питательная вода из экономайзера поступает в раздающие короба барабана, затем через отверстия в коробах поступает на промывочные листы, экранирующие внутрибарабанные циклоны. В циклонах происходит отделение пара от воды. Вода, отсепарированная в циклонах, сливается в поддоны, а отсепарированный пар поступает под промывочное устройство.
Промывка пара осуществляется в слое питательной воды, который поддерживается на дырчатом листе. Пар проходит через отверстия в дырчатом листе и барботирует через слой питательной воды, освобождаясь при этом от примесей солей. После промывки происходит сепарация пара в паровом объеме барабана, жалюзийном сепараторе и дырчатом потолке, служащим для равномерной раздачи пара по трубам.
Отделившийся от влаги пар по пароотводящим трубам направляется в перегреватель.
Средний уровень воды в барабане находится ниже геометрической оси на 200 мм. На водоуказательных приборах этот уровень принят за нулевой. Высший и низший уровни находятся соответственно выше и ниже среднего на 50 мм.
Для предупреждения перепитки котла в барабане установлена труба аварийного слива, позволяющая сбрасывать излишнее количество воды, но не ниже среднего уровня.
Для обработки котловой воды фосфатами в нижней части барабана установлена перфорированная труба (с отверстиями по периметру), через которую вводятся фосфаты [1].
2 Основные задачи теплохимических испытаний
Теплохимические испытания проводятся для вводимых в эксплуатацию котлоагрегатов, а также после их капитального ремонта или модернизации согласно п.8.8.4.10 ГКД 34.20.507-2003 [1].
Основными задачам теплохимических испытаний являются [2]:
1) Проверка качества выдаваемого котлом пара по кремнесодержанию и содержанию ионов натрия при различных режимах нагрузки, различных солесодержаниях котловых вод и продувках, а также при различных уровнях воды в барабане. В результате такой проверки выявляется соответствие имеющихся внутрикотловых устройств данным эксплуатационным условиям и рекомендуется временный (если требуется переделка внтрикотловых устройств) или постоянный режим котловых вод по солесодержанию (кремнесодержанию) и величине продувок.
2) Выявление связи между кремнесодержанием и содержанием ионов натрия в паре и режимными факторами (нагрузка котла, уровень воды в барабане, соле- и кремнесодержание котловых и питательной вод) с построением функциональных зависимостей.
3) Определение эффективности ступенчатого испарения.
4) Нормирование режима непрерывной и периодических продувок.
3 Характеристика опытов и обработка их результатов
Опыты проводились в соответствии с утверждёнными технической и рабочей программами (см. Приложения А, Б).
Химического контроля при проведении опытов проводился по следующим точкам:
– питательная вода (ПВ);
– котловая вода чистого отсека левая (ЧОлев);
– котловая вода чистого отсека средняя (ЧОср);
– котловая вода чистого отсека правая (ЧОпр);
– котловая вода левого солевого отсека (СОлев);
– котловая вода правого солевого отсека (СОпр);
– насыщенный пар левый (НПлев);
– насыщенный пар правый (НПпр);
– перегретый пар (ПП).
Контроль качества насыщенного пара среднего (НПср) не проводился вследствие неисправности холодильника пробоотборной точки. По той же причине не выполнялись анализы котловой воды чистого отсека левой в опытах с ухудшением качества котловой воды силикатом натрия.
Перечень приборов, используемых при выполнении анализов, приведён в Приложении В.
Опыты с изменением величины непрерывной продувки (Приложение В, табл. В.1) проводились при следующих параметрах работы котла:
– паровая нагрузка – 140 ± 5 т/ч;
– уровень в барабане – 0 ± 20 мм;
– температура перегертого пара – 500-515°С;
– давление пара – 90-93 кгс/см2.
Опыты с ухудшение качества котловой воды (Приложение В, табл. В.2) проводились при следующих параметрах работы котла:
– паровая нагрузка – 135 ± 10 т/ч;
– непрерывная продувка 1,4 т/ч (1 ± 0,1 %);
– уровень в барабане – 0 ± 20 мм;
– температура перегертого пара – 505-525°С;
– давление пара – 90-92 кгс/см2.
3.1 Расчётные показатели эффективности работы котла
Для оценки эффективности работы котла и дальнейшего нормирования продувочного режима и качества котловой воды применяют следующие показатели:
– итоговый коэффициент выноса отдельных веществ из котловой вод в пар:
где Снп – концентрация вещества в насыщенном паре мкг/дм3;
Скв – усреднённая концентрация того же вещества в котловой воде (см. формулу 3.2), мкг/дм3.
где Счо – концентрация вещества (либо общее солесодержание) в котловой воде чистого отсека, мкг/дм3 (мг/дм3);
Ссо – усреднённая концентрация того же вещества (либо общее солесодержание) в котловой воде солевых отсеков, мкг/дм3(мг/дм3).
– кратность упаривания между солевыми и чистым отсеками – даёт представление о эффективности ступенчатого испарения:
– кратность упаривания между чистым отсеком и питательной водой:
где Спв – концентрация вещества (либо общее солесодержание) в питательной воде, мкг/дм3(мг/дм3).
3.2 Нормирование кремнесодержания котловых вод
Во время проведения опытов с изменением непрерывной продувки (23.09.2008 – 30.09.2008) содержание SiO2 в питательной воде не превышало 20 мкг/дм3, благодаря чему качество насыщенного пара по данному показателю поддерживалось на уровне менее 5 мкг/дм3 (при норме не более 25 мкг/дм3), то есть на уровне чувствительности применяемого метода определения кремнесодержания. В связи с этим по данным этой серии опытов не мог быть рассчитан итоговый коэффициент выноса SiO2 из котловой воды в пар при разной величине непрерывной продувки.
Кратность упаривания между чистым отсеком и питательной водой по анализу SiO2 составила в среднем 24 : 1.
Зависимость кратности упаривания по SiO2 между солевыми и чистым отсеками от величины непрерывной продувки у, % приведена на рисунке 3.1.
Рисунок 3.1 – Зависимость Кr (y)
Таким образом, при нормативной величине непрерывной продувки (п. 8.8.4.13 [1]) кратность упаривания ЧО/СО составляет 1 : (2,2 ÷ 2,6). Согласно паспортным данным котлам [3] Kr может достигать величины 1 : 6, но на практике для котлов БКЗ 160-100 по кремнесодержанию характерны меньшие кратности упаривания.
Величины Kr, представленные на графике (рис. 3.1), являются усреднёнными по данным двух солевых отсеков. При рассмотрении кратностей ЧО/СОпр и ЧО/СОлев прослеживается стабильный перекос в работе солевых отсеков. Так при непрерывной продувке 0,6% (Kr = 2,7) кратность ЧО/СОпр составляет 1 : 2, в то же время кратность ЧО/СОлев равняется 1 : 3,3.
Наличие перекоса в работе солевых отсеков подтверждается и анализами остальных показателей качества котловых вод (удельная электропроводность, натрий, щёлочность, рН).
Дальнейшие опыты с ухудшением качества котловой воды позволили определить итоговый коэффициент выноса для SiO2 (рис. 3.2)
59.png
Рисунок 3.2 – Зависимость итогового коэффициента выноса от концентрации SiO2 в котловой воде
Как видно из рисунка искомый коэффициент уменьшается при увеличении концентрации кремнийкислоты в котловой воде. Это обусловлено в первую очередь не ухудшением качества получаемого пара, а малой концентрацией SiO2 в котловой воде. Уже при концентрации 900-1000 мкг/дм3 различие в итоговых коэффициентах выноса кремнийкислоты становится незначительным, что позволяет для диапазона концентрации SiO2 в котловой воде свыше 1000 мкг/дм3 принять итогового коэффициента выноса равным
Квын = 0,5.
Таким образом, после определения итогового коэффициента выноса кремнийкислоты появляется возможность нормировать качество котловой воды. Согласно ПТЭ [1] нормативное значение содержания кремниевой кислоты в паре котлов 70 кгс/см2 и выше на ТЭЦ должно быть не более 25 мкг/дм3. Задавшись этой концентрацией для насыщенного пара и используя уравнения материальных балансов получим предельно допустимые концентрации SiO2 в питательной воде, котловых водах чистого и солевого отсеков.
Как видно из рисунка 3.1 величина кратности упаривания между котловыми водами солевого и чистого отсека зависит от величины непрерывной продувки у. Данная зависимость имеет вид:
где z– кратность упаривания между солевым и чистым отсеком при закрытой непрерывной продувке. Для данного котла на основании опытных данных принимаем z= 3 (Расчёт коэффициента zбудет приведён в одном из Приложений к итоговому отчёту по котлу ст. №7).
Результаты вычислений по формулам 3.5-3.8 приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 – Нормы качества питательной и котловых вод при различном водно-продувочном режиме
Таким образом, в диапазоне величины непрерывной продувки 0,5-1 % концентрация кремниевой кислоты в питательной воде не должна превышать 80 мкг/дм3 (что также регламентируется ПТЭ [1]), в чистом отсеке 4 мг/дм3, в солевых отсеках 10 мг/дм3.
3.3 Нормирование содержания натрия и удельной электропроводности в котловых водах
В отличие от кремниевой кислоты ионы натрия переходят из котловой воды в пар в гораздо меньшей степени и в первую очередь за счёт уноса с паром неотсепарированных капелек котловой воды. Обычно итоговый коэффициент выноса натрия для подобных котлов не превышает 0,01%, для котла ст. №7 ООО «КТЭ» он составил Квын = 0,0035%. Опыты с изменением величины непрерывной продувки (23.09.2008 – 30.09.2008) также как и в случае с SiO2 показали исключительно высокое качество генерируемого пара по содержанию ионов натрия. Несмотря на достаточно широкий диапазон колебаний концентраций натрия в питательной воде (300-2000 мкг/дм3) качество пара по этому показателю оставалось стабильным и не превышало 5 мкг/дм3.
Зависимость кратности упаривания по натрию между солевыми и чистым отсеками от величины непрерывной продувки у, % приведена на рисунке 3.3. Расчётный коэффициент z для натрия (см. формулу 3.8) составляет 5,35.
63.png
Рисунок 3.3 – Зависимость Кr (y)
Согласно ПТЭ [1] нормативное значение содержания натрия кислоты в паре котлов 100-140 кгс/см2 на ТЭЦ должно быть не более 25 мкг/дм3. Воспользовавшись формулами 3.5-3.8 и скорректировав полученные значения Спв с учётом натрия, привносимого в котёл с раствором тринатрийфосфата, получим предельно допустимые концентрации Na в питательной воде, котловых водах чистого и солевого отсеков (табл. 3.2).
Таким образом, в диапазоне величины непрерывной продувки 0,5-1 % концентрация натрия в питательной воде не должна превышать 30 мг/дм3, в чистом отсеке 500 мг/дм3, в солевых отсеках 2000 мг/дм3.
Таблица 3.2 – Нормы качества питательной и котловых вод при различном водно-продувочном режиме
3.4 Соотношение щёлочности и относительная щёлочность
Согласно ПТЭ [1] соотношение щёлочности в котловой воде должно быть Щфф ≥ 0,5 ∙ Щобщ. Данные, полученные в результате проведения опытов показали, что при величине непрерывной продувки 2% и менее, а также концентрации фосфатов в котловой воде чистого отсека более 2,5 мг/л, указанное соотношение выдерживается.
Относительная щёлочность отражает относительное содержание в котловой воде гидроксида натрия в процентах от общего солесодержания. Для котлов давлением 100-140 ата она не должна превышать 50% и определяется по формуле:
где Щобщ – общая щёлочность котловой воды (по метилоранжу), мг-экв/л;
РО43- – избыток фосфатов в котловой воде (в пересчёте на РО43-), мг/л;
Скв – солесодержание котловой воды, мг/л.
По результат анализов в период испытаний относительная щёлочность котловой воды чистого отсека составляет 2-4%, солевых отсеков – 6-10%.
Выводы
А) Проведённые опыты показали высокое качество питательной воды котла ст. №7 ООО «Краматорсктеплоэнерго» в отношении кремнесодержания, что благоприятно сказывается на состоянии поверхностей нагрева, предотвращая возможные силикатные отложения. По результатам испытаний установлены следующие нормы: в диапазоне величины непрерывной продувки 0,5-1 % концентрация кремниевой кислоты в питательной воде не должна превышать 80 мкг/дм3 (что также регламентируется ПТЭ [1]), в чистом отсеке 4 мг/дм3, в солевых отсеках 10 мг/дм3.
Б) Внутрикотловые устройства обеспечивают достаточный уровень сепарации пара. Несмотря на достаточно широкий диапазон колебаний концентраций натрия в питательной воде (300-2000 мкг/дм3) качество пара по этому показателю оставалось стабильным и не превышало 5 мкг/дм3 (в опытах без искусственного ухудшения качества котловой воды).
По результатам испытаний установлены следующие нормы: в диапазоне величины непрерывной продувки 0,5-1 % концентрация натрия в питательной воде не должна превышать 30 мг/дм3, в чистом отсеке 500 мг/дм3, в солевых отсеках 2000 мг/дм3.
В) Согласно ПТЭ [1] соотношение щёлочности в котловой воде должно быть Щфф ≥ 0,5 ∙ Щобщ. Данные, полученные в результате проведения опытов показали, что при величине непрерывной продувки 2% и менее, а также концентрации фосфатов в котловой воде чистого отсека более 2,5 мг/л, указанное соотношение выдерживается.
Г) По результат анализов в период испытаний относительная щёлочность котловой воды чистого отсека составляет 2-4%, солевых отсеков – 6-10%, что соответствует норме (не более 50%).
Д) По результатам проведённых опытов разработана временная Режимная карта котла ст. №7. Окончательный вариант Режимной карты будет представлен в Техническом отчёте после завершения опытов с изменением нагрузки котла и уровня в барабане.
Перечень Ссылок
1) Котёл паровой БКЗ 160-100ПТ Техническое описание и инструкция по эксплуатации. КО 422-010ТО от 26.12.2007. Филиал Харьковское Центральное конструкторское бюро «Энергопрогресс» ООО «Котлотурбопром».
2) ГКД 34.20.507-2003 Техническая эксплуатация электрических станций и сетей. Правила. К.: Объединение энергетических предприятий "Отраслевой резервно-инвестиционный фонд развития энергетики", 2003 – 629 с.
3) Методика эксплуатационных теплохимических испытаний барабанных котлов. М.: Изд-во «Энергия», 1964 – 128 с.
4) Протасов Н.Г. К вопросу нормирования вводно-продувочного режима барабанных котлов /Промышленная энергетика, 1981г., №5
ПРИЛОЖЕНИЕ А
УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ
Главный инженер ДонОРГРЭС
___________ М.А.Заводный
Приложение № 1
к договору № 08.302.001
от "14" 01 2008г.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОГРАММА
на проведение работы: "Теплохимические испытания 3-х котлов БКЗ-160-100ПТ"
Цель работы: определение влияния паропроизводительности, уровня и качества котловой воды на качество насыщенного и перегретого пара, выбор водно-химического режима, предупреждающего интенсивное протекание коррозионных процессов и процессов образования отложений
Этапы работы:
Ознакомление со схемой котла, внутрикотловыми устройствами, устройствами отбора проб, средствами контроля технологических параметров. Составление программы.
Организация химического контроля, подготовка посуды, приготовление реактивов, калибровка лабораторных приборов.
Проведение предварительных опытов, корректировка показаний приборов, наладка средств контроля ВХР котла
Проведение основных опытов для снятия характеристик работы котла при разных технологических параметрах
Предварительная обработка полученных данных для составления режимных карт.
Окончательная обработка результатов испытаний, построение графиков; составление и выпуск технического отчета, содержащего режимные карты работы котла с указанием норм качества котловой воды, режимов непрерывной и периодической продувок согласно требований ПТЭ п. 8.8.4.8 и п. 8.8.4.10.
ИСПОЛНИТЕЛЬ ЗАКАЗЧИК
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
УТВЕРЖДАЮ
Директор технического департамента
ОАО "Краматорсктеплоэнерго"
___________ В.С. Потапенко
Рабочая программа
проведения теплохимических испытаний котла БКЗ-160-100ПТ ст. №7
Цель работы: определение влияния паропроизводительности, уровня и качества котловой воды на качество насыщенного и перегретого пара, выбор водно-химического режима, предупреждающего интенсивное протекание коррозионных процессов и процессов образования отложений, определение необходимой величины непрерывной продувок
Составление рабочей программы. Определение готовности котлов к телохимическим испытаниям:
– ознакомление со схемой котла;
– осмотр котла;
– оценка состояния устройств отбора проб;
– проверка наличия необходимых приборов контроля технологических параметров.
Подготовка рабочих мест и организация химического контроля:
– подготовка посуды;
– приготовление реактивов;
– калибровка лабораторных приборов.
Проведение предварительных опытов при эксплуатационных режимах, корректировка показаний приборов, наладка средств контроля ВХР котла
Проведение основных опытов для снятия характеристик работы котла при разных технологических параметрах. Продолжительность опыта устанавливается из расчёта проведения по 3 анализа на каждую точку измерения.
4.1 Определение зависимости качества пара от качества котловых вод (в том числе при его значительном ухудшении путём дозирования силиката натрия).
4.2 Определение зависимости качества пара от нагрузки котла (Dк).
4.3 Определение зависимости качества пара от уровня воды в барабане (Нб).
4.4 Определение зависимости качества пара от режима непрерывной продувки (у).
Примечания:
1) Программный режим устанавливается не позднее 3-х часов ночи, до окончания программного опыта нельзя производить переключения, нарушающие установленный режим, в том числе периодическую продувку котлов, прерывание дозирования фосфатов, изменение расхода проб;
2) Регулирование расхода воды на непрерывную продувку производится вентилями, установленными после расходомеров непрерывной продувки, и при полностью открытом регулирующем клапане;
3) Продувка пробоотборных точек производится раз в сутки ночью (не позднее 6 часов утра), при этом скорость истечения пробы устанавливается не менее 0,5 л/мин при температуре пробы не более 40°С;
4) В ведомости котлов вносятся записи по выполнению пунктов 1-3 примечаний;
5) Отдельные опыты могут изменяться и повторяться по требованию ДонОРГРЭС и согласованию с руководством ТЭЦ.
Объём химического контроля при проведении терплохимических испытаний представлен в таблице.
Программу составил
Инженер I кат. ДонОРГРЭС К.С. Фасей
